液化气储罐检验中，分别发七下降管翻边、高温过热器导汽管、分散管弯头都存在不同程度开裂，尤以汽包集中下降管翻边开裂最为严重。1998年7炉下降管翻边开裂情况为：南侧数第一个下降管翻边北侧有大小9条裂纹较浅，最长一条约12mm.经过测厚，其剩余壁厚最大为61.4mm，最小为56.5mm；南侧数第四个下降管翻边南侧有大小10条裂纹较深，有4条长约11mm，其它较短；中间两个下降管未发现裂纹。经过测厚，其剩余壁厚最大为61.2mm，最小为56.5mm.由于表面裂纹最深达8.5mm，最浅3.6mm，裂纹比较深。由于裂纹出现在集中下降管翻边，局部应力比较高的地方，属于微细裂纹，无塑性变形，属于疲劳裂纹。如果继续运行，变交变载荷作用，裂纹会继续扩展，到最后所剩下的截面的应力达到材料的断裂强度，发生开裂，其后果是不堪设想的。疲劳破坏是压力容器承压部件较为常见的一种破坏形式，裂纹是容器运行期间破坏的主要原因。压力容器的疲劳破坏是绝不可忽视的，发现裂纹，必须进行分析和强度校核。因此，裂纹消除后，汽包翻边是。否需要补焊，必须进行强度校核。
使开裂部位机械打磨成圆弧过渡，没有沟槽棱角，返免应力集中。由于裂纹过深，裂纹消除后，打磨部位进行厚度测量，并按GB9Z12―88水管锅炉受压元件强度计算的规定，进行强度校核，就汽包下降管翻边开裂情况，对汽包能否继续运行的安全性进行评定。壁厚测量结果见表1、表2.表1南第一根下降管翻边测厚结果（mm）结果部位南部西部北部东部平均值最小值表2南侧第四根下降管翻边测厚结果（>部位结果南部西部北部东部平均值最小值4.1确定简体的计算压力锅炉出口安全阀较低始启压力与额定压力的差值：=11.33MPa最大流量时，汽包至锅炉出口之间的压降：厶匕=l5MPa液柱静压力：12.8MPa则汽包的计算压力：P=力）下水的饱和温度：1=327 BHW35钢板在327时基本许用应力应按下列公式计算，并取两值的最小值：基本许用应力：；=211MPa故许用应力：4.3汽包筒体的有效壁厚20mm时，腐蚀减薄的附加壁厚C，热卷高压或超高压锅筒筒体工艺减薄量20mm时钢板的下偏差的负值可不必考虑，故下偏差的负值和工艺减薄的附加壁厚=4rmn则汽包筒体的附加壁厚：C= 4汽包筒体有效壁厚：Sy=S-C=61mm未减弱汽包筒体理论计算壁厚：=52Amm汽包筒体最小需要壁厚：S―=S+C=564mm因此，石嘴山电厂7炉汽包下降管翻边的表面裂纹在打磨消除后，通过壁厚测量，并按GB9222―88水管锅炉受压元件强度计算的规定进行强度校核，实测壁厚仍能满足筒体的取用壁厚SSmin，即缺陷消除部位的最小壁厚仍能满足理论计算壁厚的要求，可不必焊补继续运行，但在今后的每次大修中对打磨部位要进行100%无损检测，运行过程中需要对其监督运行。